（2）对轴颈表面光洁度的处理：在现场用卷扬机拖动消防带及石英砂对轴颈进行了打磨处理，除个别
（3）球磨机的试运行：经过以上处理后，在空载条件下运行6h后装钢球不通热风试运30min未见异常，在通热风进煤运行30min后进口端轴颈靠大罐侧发热。
（4）对此次发热原因分析：在此次球磨机的试转过程中，发现小齿轮的振动达0.150.16mm，检查发现大齿轮磨损严重超标，两半齿轮的把合面有明显错位，且连接螺丝在先前运行中也经常断裂，认为该振动会破坏油膜的形成引起大瓦发热。故决定更换大齿轮。在更换过程中对球磨机进出口端盖间距离进行了测量，发现该距离比原值伸长了12.5mm，分析原因是由于端盖与筒体结合处由于煤粉等杂质的进入，使连接端盖与筒体的螺丝发生塑性变形伸长，导致进出口端盖间距离变长，从而使膨胀间隙减小，导致球磨机膨胀受到阻碍。由于当时考虑到台板已向外移动了15mm，且认为此长度不会影起大瓦发热，故未对该间隙进行处理。
（5）将大齿轮更换后运行，球磨机进出口大瓦仍然发热。
球磨机主轴承磨擦原理轴和滑动轴承是面接触，轴转动时轴颈和轴承瓦面之间发生相对运动形成滑动摩擦，为了减少磨擦损失和轴承磨损，工作时都要在磨擦面间加入润滑油润滑，但由于球磨机转速低，轴颈没有足够的线速度，难以建立足够的油压形成较厚的油膜，只能在轴颈和轴瓦表面之间靠润滑油的吸附作用形成一层极薄的油层，而另一部分则直接接触的边界磨擦。由于形成边界油膜厚度为0.10.2m，磨擦系数为0.050.10，因此在正常的运行状况下，主轴承和轴颈表面温度不超过50，而一旦油膜遭到破坏，造成轴颈和轴承之间的磨擦，其轴承和轴颈温度将会迅速升高，称为大瓦发热。
4引起球磨机大瓦发热的原因4.1两空心轴不共轴线（1）筒体变形可导致两轴不同心，标准规定两轴不同心误差不大于3mm.但现场对此值进行测量很困难。
（2）端盖和空垂直误差超标，可导致不共轴线。
标准规定不垂直度不大于0.2/1000mm.此值现场测量也很困难。
4.2空心轴尺寸误差超标（1）椭圆度，一般规定空心轴的椭圆度不能超过轴颈直径公差的一半。DTM350/600型球磨机轴颈1800dc4之椭圆度不得大于0.1mm.
（2）圆锥度，对轴承发热有影响，但不大。规程规定圆锥度不得大于0.1mm.
（3）轴颈表面光洁度，光洁度不够对轴承工作不利，是轴承发热的原因之一。
（4）轴颈表面的伤痕，凸起的波峰，靠近轴环处直径增大等缺陷也是影起大瓦发热的原因。
4.3主轴承各方面误差超标（1）平台板和球面座接触面点子：由于球磨机主轴承受很大的冲击载荷，台板接触面必须是接触严密，以免运行中发生位移。
（2）主轴承球面点子：球面是轴承工作时自动调正的工作面，球面的配合应当良好，研刮后的球面用色印检查每2525mm2面积上不少于1点，为防止重载下球面变形使球面座将球面抱死，影响调正作用，球面接触周界应留有0.21.0mm楔形间隙，深度为2550mm.
（3）轴瓦研刮：球磨机主轴承处于边界磨擦状态，润滑油膜较薄，因此要求研刮光洁度要高，接触点不宜太少，轴瓦研刮完毕挑出一些利于存油的油花，油花深度不应超过0.01mm，楔形油槽有导油的作用，利于润滑油进入轴承工作面，但油槽必须是楔形，楔形是提高油压建立油膜的重要条件。在实际工作中，取接触角为7075，乌金瓦与轴颈接触均匀，用色印检查不少于1点/cm2，轴瓦两侧（瓦口）间隙为轴颈直径的1.25-2/1000，其值为33.6mm.
（4）推力间隙和膨胀间隙的影响：主轴承推力间隙一般为0.60.8mm，推力总间隙偏差为%0.15mm，间隙太小不利于安装，太大运行中罐体有串动时撞击力大，轴承两端间隙数值应相等，其值相差不大于0.05mm.膨胀间隙为25mm.
（5）球面指销检查：如果指销或指销孔不在球面的最低处，安装时指销不在指销孔的中心，误差太大，轴承不能找水平。指销检查合格后，划出轴承，球面座，平台板的纵横中心线，并作出对位记号，待大罐就位后检查对位记号是否对正。
1）两半齿轮的把合面应平直，把合后其间隙用0.10mm的塞尺检查不得超过该面宽度的三分之一。
（2）齿顶圆的径向跳动不大于0.36mm，齿宽500mm，端面跳动不大于0.15mm.
（3）各加工孔对其公称位置的偏差不大于1mm.
带负荷试运期间烧瓦原因（1）球磨机轴承温度来源：一是轴承工作时产生的热量；二是大罐内介质温度高于空心轴轴颈表面温度，形成温度差，热量自内向外传出。这些热量必须随时带走，当带走热量和放出热量平衡时，轴承温度便稳定在某一温度下运行。如果这种放热和散热的平衡遭到破坏，轴承温度就会发生变化。轴承工作时产生的热量和介质传给轴颈的热量是由润滑油和轴承冷却水带走的，运行中油、水中断轴承温度将会很快升到不能允许的程度。
磨煤机运行时的热风是轴承的一个重要热源，它的温度越高，空心轴内外壁温差越大，传热速度也就越快，很容易使轴颈表面温度升高。轴承工作时大部分润滑油作为冷却剂自轴承两端流走了，能达到磨擦面上的油比较少，这部分油直接和轴颈表面接触，接近于轴颈表面温度，如果轴颈表面温度超过50，润滑油承载能力迅速降低，容易使轴承烧损。
（2）球磨机启动前如果通热风的时间较长，也易使轴瓦烧坏。因球磨机静止时，钢球集中在下部，下部质量大，通热风后，罐体上部和下部产生温差，使罐体变形弯曲，引起轴瓦位移。同时轴承工作面上的润滑油受到轴颈温度影响粘度降低，罐体受热膨胀时阻力增大，使轴瓦产生位移，也容易发生烧瓦事故。因此球磨机应当在起动以后再通热风，这样可避免由此而影起的烧瓦事故。
（3）大罐膨胀受到阻碍，轴承受到轴向力作用产生位移，使轴瓦烧损。影响罐体膨胀的因素有：轴承膨胀间隙，膨胀端空心轴和料斗连接处的膨胀间隙。
（4）轴承回油管刚性过大，影响轴承工作时的自动调心作用，也易引起轴瓦发热。
大瓦发热原因的确定及处理方法5.13号炉甲侧球磨机大瓦发热的主要原因根据对大瓦发热原因的分析，以及先前对引起球磨机大瓦发热所作工作的排除，最后认为只有两空心轴不共轴线，才是引起大瓦发热的主要原因。而导致两空心轴不共轴线的原因是由于该球磨机在断油情况下长时间运行，引起轴颈变形超标。后将端盖拉出去加工时测量发现出口端盖一端偏离中心线0.33mm，椭圆度为0.13mm，均已超标。
轴颈变形的处理方法5.2.1端盖的第一次加工（1）以端盖与筒体接合面的对称面为基准进行测量，进口端盖椭圆度为0.10mm，锥度为0.13mm，加工后锥度为0.06mm，椭圆度为0.01mm.出口端盖测得一端偏离中心线0.33mm，椭圆度为0.13mm，加工后锥度为0.03mm，椭圆度为0.01mm.
（2）回厂装复时发现进口端盖的轴颈靠大罐油环22mm处有一周向的划痕，在对此划痕未做处理的情况下空转6h未见异常，进行加载钢球不带负荷试转30min后，发现进口端盖轴颈有划痕部位发热严重。对此划痕进行打磨，直到在轴向方向上用手接触没有明显的凹凸感为准。又对球磨机连续空转14h正常后，先加载钢球10t运行正常，后又在转动的情况下加载钢球，当电流达到40A时进行通热风进煤连续运行6h，此时感觉到进口轴颈温度偏高，停止运行。第二天再次运行时发现进口端轴颈温升很快，轴瓦很快被烧损。
端盖尺才偏差未消除原因针对以上情况咨询了沈阳重型机器厂端盖的加工工艺，发现是端盖在外厂加工时没有以接合面为基准，从而并没有真正消除端盖的尺寸偏差。
端盖的第二次加工这次通过轴颈的中心线来找端盖的大端外圆及端面的尺寸，发现进口端盖的大端面平面高低差1.2mm，严重超过垂直度偏差0.1mm的指标，出口端盖大端面平面高低差0.33mm，这已说明第一次加工时端盖的垂直度和同心度误差均没有消除。此次以轴颈的中心线为基准加工了大端面及大端外圆，从而保证了整个端盖各方面的尺寸误差在公差范围内。
对球面座中心线的复查用测定机床水平的水平尺测量两球面座的纵向、横向水平，发现进口端球面座水平，出口端左边需加垫铜片0.50mm.找好球面座的水平后，再找出两球面座的几何中心线，减速器或电机的几何中心线，并复核这两中心线的平行度，误差在允许范围内。
轴承水平测量测得入口侧比出口侧高0.50mm，符合规程在2mm内的规定。
试运情况2001年10月27日球磨机空转6h，轴瓦温度，回油温度均正常，后通过分步加载钢球至带负荷运转36h，各方面指标均合格。
结束语经过一年半时间的反复检修，分析，最终找到了球磨机大瓦发热的主要原因。通过这一次对球磨机的全面解体、加工、安装，对球磨机的整个结构，特别是大瓦发热的原因有了较为全面的了解，积累了丰富的经验，相信对以后解决此类问题将会有极大的帮助。