圆锥轴承套端面的双面磨削无锡冶金机械厂214151李良福双面平面磨削广泛应用于各种工业部门，且采用在轴承生产中特别有效。该工艺征砂轮和被加工零件的成形运动简单。且1产率高，似是。当相同方向和反向旋转的两砂轮同时加工零件的两端面时，将让特殊的茶件，即4起叫端而显箸的不化度和不平厅度议差。这特别是加不对称的沔端面零件两端面的面积不同时尤为突出。属于这些零件的是圆锥轴承，向心推力球轴承和其它轴承的内外套圈。
件23和通过加，区移动的轴承套4的相互位置。套圈进入相对砂轮占据严格确定位置的入口导向元件2内。送进装置中未出将套圈移入有效磨削区在砂轮的回转轴线前和修正1砂轮元件3内。由于在切削力作用下弓起机床弹性系统3与在磨削的两砂轮位置位置1不同。在静态调整时应使磨削过程中两砂轮的端面平行。
在双而，磨削和两砂轮反向旋转时。祚被加工零工零件端面上引起的切削分力分布特征2所不。在套圈端面上的总力可分成切向力只法向轴线建立扭距。法向力造成砂轮的，期性振动，当端面不对称的被加工零件进入磨削区时，最初进入与砂轮接触的是基准宽端面，1.这个端面是套圈从点移动到4点时加工的。在移动范围内，被加工端面的面积不断增加，单侧切削分力成正比增长切削力与被去除的金属量成正比。
当达到定值时便建立起套圈相对自身轴线回转当零件进步移入磨削区时加工两个端面，套圈旋转的概率将增大。当两砂轮同向回转时，零件由施加在基准端面和对置基准端面边上的切向力建立的扭矩总合力带动旋转。当砂轮反向旋转时，扭矩总合力为基准端面上和对置基准端面上的扭矩之差。从切削分力与被切除金属量或在端面磨削时砂轮与零件被磨削面的接触面积的比例得出，在基准端面上的扭矩较对置基准端面上的扭矩显著大对主要类型圆锥轴承这两扭矩之比为4倍以上，因此。零件相对身轴线的瞬，1叫转可能产生在零件沿磨削工作区移动的任意段上，其视零件的质量和结构参数纵向进给1砂轮的旋转方向磨削深度砂轮的特性和其它结构工艺因索而定=在同时磨削零件的两端面时零件绕自身轴线的瞬时回转，对形成被加工面的精度影响极为不利。
在这回转的瞬间，将从基准端面和对置基准端面上切除所有留下部分的余量，从而导致所有切削分力跳跃式增大。随着法向力，的增大，砂轮的周期性振动成正比的增加，由此在已加工端面上划出砂轮修正边横向运动的深痕，并产生显著的端面不平面度和不平行度误差。分力的增大导致套圈通过，削，套圈柱流的1然中断，因为进给阻力增大时不能使套圈在其回转瞬音在纵向进给方向移动。套圈柱流的不密集性增加了砂轮修正边的周期性振动，也就是增大了被加工面的误差。
在双面平面磨床上工作的生产经验明，在同时加工不对称的两端面时套圈从前进运动瞬时跳跃代过波到转动，将导致庄被加工件形成溲纹，而在某些情况导致零件的中断。为排除这些负面影响和提局双面磨削轴承零件端面的精度，采用改变本件运动学的方法，该方法的实质是在两，转帮轮间以恒进给量移动的零件，在进入磨削区前作给它定转速的绕身轴线旋转的运动。转速可按下式计算在加工零件的环形端面时环的宽度，或者在加工零件的实心端面时通过零件旋转中心的弦的弓形段高度，18零件转1转的进给量，零件的环形区宽度或弓形区的高度通过的时间，向尺2和上导向尺3限制=两平而砂轮4在水平面和垂直面内彼此平行配置，可在相同方向或反向旋转。忙滑送进滚轮5用宋实观零件1的旋转，并使其以纟1定转速进入辟削区，这转速值取决尸在加工零件的环形端面时环的宽度或在加工实心零件端面时弓形段的度零件转1转的进给景和坏形宽度或弓形区高度所通过的时间。
受导向尺23限制的零件13以恒进给量3纵作前进运动。每个零件1在进入磨削区前均从光滑送进滚轮5获得附加旋转运动，光滑滚轮传给零件1旋转的转速与加工环形零件的端面宽度或加工实心零件端面时的弓形段高度成正比，而与零件转1转的进给量3和零件环形区宽度或弓形区高度的通过的乘积成反比。
当每个零件1进入磨削区时，在两砂轮4之间同时从零件1的个波加1端面上的切除余1.切除的余量呈同心环形状，其宽度与零件转1转的进给量8相符。
以加工轴承套圈的端面为例，现研究利用上述10，套圈的内径，8=5，套圈筒度=2，材料015钢。左右砂轮的直径0=500，套圈的纵向进给量直线前进运动3纵1000，零件每个端面上被切作的余量Z=0.4mm，在专门试验的基础上确定，对上述加工条件下在进入磨削区前套圈转1转的进给量3=2.5，其可保证被加工面所需的质量和精度。可是，零件在进入磨削区前的最佳转速=40，1如。
因此，为保套圈的纵向进合量5纵=1000，时不烧伤端画并有尚的质量和精度特性，零件进入磨削区前的必须转速为400套圈将进步通过磨削区且带预先形成的端面高的质量和精度特性，这时无强制旋转，且扭矩切削力和磨粒上的负荷相对较小。
上海市第机电工业局工会编。磨工。机械工业出版社，1972